除鹽水箱是電廠貯存鍋爐補給水的關鍵設施，其出水水質對鍋爐的腐蝕結垢控制至關重要。按照《火力發(fā)電廠水汽化學監(jiān)督導則》(DL/T 561—2013)的規(guī)定，鍋爐補給水泵出口母管上應安裝在線化學儀表，對除鹽水箱出水的電導率進行連續(xù)監(jiān)督。在《火力發(fā)電機組及蒸汽動力設備水汽質量》(GB/T 12145—2008)中，規(guī)定除鹽水箱出水電導率不應超過0.4 μS/cm。

　　隨著發(fā)電機組參數(shù)及容量的不斷提高，電廠對除鹽水箱出水水質越來越重視。在生產(chǎn)實踐中，除鹽水箱出水電導率輕微升高的現(xiàn)象較為普遍，但有的除鹽水箱出水電導率已超過國標規(guī)定值，有必要對其原因進行總結分析。

　　1 原因分析

　　除鹽水箱位于鍋爐補給水處理系統(tǒng)流程的末端，是系列凈化除鹽處理的終點，其進水一般為二級除鹽設備(主要包括混床或EDI)的出水。在設備正常情況下，二級除鹽出水電導率在0.1 μS/cm以下。但除鹽水經(jīng)過除鹽水箱的存放，出現(xiàn)電導率升高、水質不同程度被污染的情況。一般可從以下3個方面尋找原因：(1)除鹽水箱頂部密封不嚴，使空氣及灰塵進入;(2)除鹽水箱防腐層存在缺陷，導致碳鋼內壁腐蝕產(chǎn)物進入水中;(3)鍋爐補給水處理系統(tǒng)出現(xiàn)設備異常。

　　1.1 除鹽水箱頂部密封問題

　　如果除鹽水箱密封不嚴，與大氣接觸，空氣中的CO2和灰塵就會進入除鹽水中，造成除鹽水純度下降，直接導致除鹽水箱出水電導率升高。其中，CO2對除鹽水電導率的影響可通過理論計算進行估計。

　　密封不嚴的除鹽水箱，相當于開放系統(tǒng)。將系統(tǒng)中的CO2視為理想氣體，則其在氣液兩相的分布滿足亨利定律，見公式(1)。

　　式中：CCO2——液相中CO2的濃度，mol/L;

　　KCO2——CO2的亨利系數(shù)，mol/(L·MPa);

　　PCO2——氣相中CO2的分壓，MPa

　　常溫常壓(25 ℃，0.10 MPa)下，空氣中CO2的分壓約在33 Pa左右，查表可得25 ℃條件下CO2的亨利系數(shù)為0.338 mol/(L·MPa)〔2〕。經(jīng)計算，常溫常壓下水中CO2濃度約為1.12×10-5 mol/L，約合0.49 mg/L。 25 ℃時CO2在水中的溶解度為1 450 mg/L，可知除鹽水中的CO2濃度水平遠遠小于其溶解度，據(jù)此認為CO2全部溶解在除鹽水中。

　　水中溶解的CO2可形成H2CO3，其發(fā)生二級電離生成H+、HCO3-、CO32-，并存在相應的電離平衡。同時除鹽水中還存在水的電離平衡。具體電離平衡關系式如式(2)～(4)所示。

　　另外，根據(jù)質子理論，除鹽水中的陰陽離子之間存在平衡關系，如式(5)所示。

　　根據(jù)以上陰陽離子間的平衡關系式，可以計算出常溫常壓下，被空氣中的CO2飽和后的除鹽水中各分子、離子的濃度，計算結果見表 1。

　　表 1 除鹽水中各分子、離子濃度計算結果

　　mol/L

　　項目[H2CO3][H][OH-][CO32-][HCO3-]

　　數(shù)值1.12x10-52.19x10-64.57x10-95.58x10-112.18x10-6

　　由于此時除鹽水中溶解CO2的量很少，可以視為稀釋溶液，按照科爾勞什(Kohlrausch)離子獨立移動定律，除鹽水電導率(μS/cm)可以按照式(6)進行累加計算。式中λ為各離子的極限摩爾電導率(S·cm2/mol)，其在25 ℃下的取值見表 2。

　　表 2 25 ℃時有關離子的極限摩爾電導率

　　S·cm2/mol

　　項目λH+λOH-λHCO3-λCO32-/2

　　數(shù)值349.819844.572

　　經(jīng)計算可得，在25 ℃條件下，除鹽水中CO2達到飽和時，除鹽水的電導率為0.864 μS/cm。同時，除鹽水的理論pH為5.66，pH降低使得除鹽水發(fā)生酸性腐蝕的風險增加，腐蝕產(chǎn)物也會導致整體電導率的上升。

　　由此可見，如果除鹽水箱密封不嚴，其出水電導率將超過國家標準的規(guī)定值。隨著大容量、高參數(shù)機組對鍋爐水質的要求不斷提高，除鹽水箱頂部密封技術也在不斷發(fā)展進步。應用較多的密封技術及方式大致包括塑料球密封、堿液呼吸器密封、浮頂密封等，其主要特點及存在的問題見表 3〔4〕。用戶需要根據(jù)現(xiàn)場實際情況，選用適當?shù)某}水箱頂部密封方式，以消除因除鹽水箱密封不嚴造成的出水電導率升高。

　　表 3 除鹽水箱頂部密封方式比較

　　密封形式特點存在問題

　　塑料球密封理論覆蓋 率可達95°%受現(xiàn)場裝填情況及小球運動 影響，難以達到密封效果

　　堿液呼吸器密封空氣隔離效果好有水箱吸癟堯堿液 進入水箱的風險

　　浮頂密封覆蓋率可達99.5%， 應用日益廣泛須底部進出水，有進水沖擊損壞風險

　　1.2 除鹽水箱防腐層存在缺陷

　　除鹽水箱一般為碳鋼材質，內部進行防腐蝕涂層處理，以免發(fā)生腐蝕。一般除鹽水箱內壁鋼板薄處為6 mm，輕微均勻腐蝕對其強度的影響不大，但是腐蝕產(chǎn)物進入除鹽水中，會造成除鹽水純度下降，電導率升高。

　　現(xiàn)今，除鹽水箱內壁主要采用聚脲防腐涂層，不完全統(tǒng)計約占80%以上。聚脲彈性體是一種新型環(huán)保材料，具有強度高、柔韌性好、防水、抗凍、抗熱等特點，正常情況下壽命可達30 a以上。另據(jù)參考文獻報道，彈性聚脲涂層在初使用時會有少量溶出物，對水質有輕微的影響，但通過沖洗和浸泡，在運行3～4個月后，影響徹底消除，各項水質指標完全正常。但是，也有個別除鹽水箱因為防腐蝕涂層存在缺陷，影響到除鹽水水質。

　　某電廠2臺除鹽水箱投運后不到2 a，除鹽水箱出水電導率逐步升高，值達到0.60 μS/cm左右。利用停機檢修，對除鹽水箱內部進行檢查，發(fā)現(xiàn)內壁聚脲防腐層有大量的缺陷，見圖 1～圖 4。

　　圖 1 除鹽水箱底部防腐層滲銹點蝕

　　圖 2 除鹽水箱底部防腐層鼓包滲銹

　　圖 3 除鹽水箱筒壁焊縫處針眼滲銹

　　圖 4 進水口處聚脲層起皮脫落

　　除鹽水箱各處檢查情況如下：

　　(1)底部防腐層手感粗糙，彈性體厚度不夠，且存在多處突起、針眼、滲銹、點蝕等缺陷，搭接處的防腐層缺陷比較密集。

　　(2)除鹽水箱頂部也有明顯的棕黃色銹蝕痕跡，銹蝕面積大致占頂部總面積的50%以上。

　　(3)除鹽水箱筒壁防腐層有針眼、滲銹、鼓包、流掛等缺陷，進水口處的防腐層有脫落。

　　除鹽水箱防腐層缺陷產(chǎn)生主要是由于聚脲施工工藝及操作控制不良造成。為消除除鹽水箱防腐層缺陷，電廠對除鹽水箱防腐蝕涂層進行了整體返工，清除所有聚脲涂層后，按照打磨、預涂、噴涂聚脲的步序，重新制作了聚脲防腐層。完工投運后，除鹽水箱出水電導率明顯下降，目前不超過0.20 μS/cm。

　　關于聚脲彈性體防腐蝕涂層，有較多的國家和行業(yè)技術標準，標準是2011年頒布實施的《噴涂型聚脲防護材料涂裝工程技術規(guī)范》(HG/T 20273—2011)。為了保證施工質量，避免因涂層缺陷影響水質，造成不必要的浪費，應在聚脲施工及驗收過程中，嚴把質量關。特別是涂層驗收時，要對涂層厚度、強度進行檢查。同時，對焊縫、搭接、邊緣及拐角等處應進行電火花檢漏。

　　1.3 鍋爐補給水系統(tǒng)設備異常

　　鍋爐補給水系統(tǒng)設備出現(xiàn)異常時，會導致不合格的除鹽水及再生劑進入除鹽水箱，污染除鹽水。因此，必須保證二級除鹽設備出水在線電導率表準確可靠，保證除鹽水箱的進水水質合格。

　　另據(jù)參考文獻報道，河南省某電廠在機組吹管期間發(fā)現(xiàn)，除鹽水箱出水電導率升至36.2 μS/cm。后經(jīng)查證，除鹽水污染的根本原因是再生水泵逆止門、混床進酸門關閉不嚴，存在微量內漏?；齑餐哆\后，致使管道內的再生溶液逆向進入除鹽水箱，造成除鹽水污染。因此，在發(fā)現(xiàn)除鹽水箱出水電導率大幅度升高時，應重點檢查二級除鹽設備及其再生系統(tǒng)閥門、逆止門的嚴密性。

　　2 結語

　　除鹽水箱出水電導率升高在電廠時有發(fā)生，有的電廠屬于突發(fā)現(xiàn)象，有的則呈現(xiàn)逐步上升的趨勢。除鹽水箱突發(fā)性污染的原因比較直接，通過系統(tǒng)查找可以消除。而電導率緩慢上升的現(xiàn)象與除鹽水箱水量減少、存放時間增加等有一定的關系，不易察覺。但是，如果除鹽水箱出水電導率超標，或者上升趨勢明顯突出時，應考慮可能存在水箱頂部密封不嚴或者防腐層問題，擇機檢查消除。

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